CJJ 200-2014 城市供热管网暗挖工程技术规程 （完整版）
公告
中华人民共和国住房和城乡建设部
公 告
第507号
住房城乡建设部关于发布行业标准《城市供热管网暗挖工程技术规程》的公告
现批准《城市供热管网暗挖工程技术规程》为行业标准，编号为CJJ 200-2014，自2015年4月1日起实施。其中，第1 . 0 . 5、4 . 2 . 6、11 . 1 . 3、14 . 9 . 11条为强制性条文，必须严格执行。
本规程南我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。
中华人民共和国住房和城乡建设部
2014年7月31日
前言
前 言
根据住房和城乡建设部《关于印发<2008年工程建设标准规范制订、修订计划(第一批)>》(建标[2008]102号)的要求，规程编制组经过深入调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，编制本规程。
本规程的主要技术内容是：1 . 总则；2 . 术语和符号；3 . 工程地质与水文地质勘察；4 . 平纵断面设计；5 . 材料；6 . 结构上的作用(荷载)；7 . 检查室(竖井)结构设计与计算；8 . 隧道结构设计与计算；9 . 支架结构设计与计算；10 . 地下水处治及地层预加固设计；11 . 结构防水；12 . 施工设计与监控量测；13 . 环境风险源专项设计；14 . 工程施工；15 . 工程验收。
本规程中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。
本规程由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，由北京市热力集团有限责任公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送北京市热力集团有限责任公司(地址：北京市朝阳区西大望路1号温特莱中心A座，邮编：100026)。
本规程主编单位： 北京市热力集团有限责任公司
本规程参编单位： 北京市热力工程设计公司
北京特泽热力工程设计有限责任公司
北京交通大学
中国市政工程华北设计研究院
天津天材塑料防水材料有限公司
建设部沈阳煤气与热力研究设计院
本规程主要起草人员：刘 荣 贺少辉 牛小化 张玉成 王 水 刘艳芬 董淑棉 陈文化 李承辉 徐金锋 董乐意 李孝萍 王孝国 林纳新 刘世宇 周万彬 姜林庆
本规程主要审查人员：崔志杰 高永涛 高文新 张本秋 张国京 王远峰 王乃震 周江天 陆景慧 张建伟 黄晓飞
1 总则
1.0.1 为使城市供热管网暗挖工程的设计、施工及验收做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量和保护环境，制定本规程。
1.0.2 本规程适用于供热管网中暗挖隧道的设计、施工及验收。
1.0.3 城市供热管网暗挖工程设计，应遵照国家有关法律、法规，重视供热管网隧道工程对城市环境和地下水资源的影响。
1.0.4 城市供热管网暗挖工程建设应节约用地、节约能源及保护城市环境，对施工过程产生的噪声、弃渣，以及结构的防水等应采取措施妥善处理。
1.0.5 城市供热管网暗挖工程主体结构设计使用年限不应小于100年。
1.0.6 未经技术鉴定或设计许可，不得改变隧道结构的用途和使用环境。
1.0.7 城市供热管网暗挖工程设计与施 工 应遵循管超前、严注浆、短开挖、强支护、快封闭、勤量测的原则。
1.0.8 城市供热管网暗挖工程的设计和施工应积极采用新技术、新工艺、新设备、新材料。
1.0.9 城市供热管网暗挖工程的设计、施工及验收除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号
3 工程地质与水文地质勘察
4 平纵断面设计
5 材料
5.0.1 供热管网隧道工程常用建筑材料的种类及强度等级应符合下列规定：
1 主体结构混凝土强度等级应为C30、C40；
2 喷射混凝土强度等级应为C20、C25；
3 水泥砂浆强度等级应为M7.5、M10、M15；
4 钢筋的种类和强度等级应为HPB300、HRB335、HRB400：
5 钢材的强度等级应为Q235、Q345。
5.0.2 供热管网隧道工程各结构部位的混凝土强度等级不应低于表5 . 0 . 2的规定。
5.0.3 供热管网隧道工程使用的建筑材料除应满足结构强度和耐久性要求外，尚应符合下列规定：
1 应满足抗冻、抗渗、抗侵蚀的要求；
2 当有侵蚀性水经常作用时，所有混凝土和水泥砂浆均应采用具有抗侵蚀性能的特种水泥和骨料配置，其抗侵蚀性能应按水的侵蚀特征确定；
3 混凝土的设计指标应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和《混凝土结构耐久性设计规范》GB／T50476的有关规定；
4 混凝土的抗渗等级不应低于P8。相应混凝土的骨料应选择良好级配，且水胶比不应大于0.5；
5 喷射混凝土应优先采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；
6 粗骨料应采用坚硬耐久的碎石或卵石，不得使用碱活性骨料；细骨料应采用坚硬耐久的中砂或粗砂，细度模数宜大于2.5。喷射混凝土中的骨料粒径不宜大于15mm，骨料宜采用连续级配；
7 锚杆用的水泥砂浆强度等级不应低于M20；
8 钢筋混凝土构件中使用的钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499 . 1和《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499 . 2的有关规定；
9 初期支护的钢架宜采用钢筋制成，格栅节间加强筋形状宜为“8”字形或“之”字形；
10 钢筋网的材料宜采用HPB300钢筋，直径宜为6mm～12mm：
11 钢材的设汁指标应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定；
12 钢质锚杆杆体直径宜为20mm～32mm，杆体应使用带肋钢筋，材料基本物理力学指标不应低于HRB335、HRB400钢筋，杆体断裂延伸率不得小于16％；锚杆端头应设垫板，垫板材料宜采用Q235钢材。
5.0.4 混凝土和喷射混凝土中掺加外加剂的性能应符合下列规定：
1 应对混凝土的强度及其与围岩的粘结力无影响，且应对混凝土及钢材无腐蚀作用；
2 除速凝剂和缓凝剂外，应对混凝土的凝结时间影响小；
3 应易于保存、不易吸湿，且不应污染环境。
5.0.5 常用建筑材料的标准重度或计算重度可按表5.0.5选取。
注：当钢筋混凝土配筋率大于3％时，其重度应计算确定。
5.0.6 混凝土的强度标准值可按表5.0.6选取。
注： 1 混凝土垂直浇筑 . 且一次浇筑层高度大于1.5m时，表中强度值应乘以系数0.9；
2 计算现浇钢筋混凝土轴心受压构件时，如截面中的边长或直径小于300mm，则表中强度值应乘以系数0.8，当混凝土成形、截面和轴线尺寸等构件质量确有保证时，则不受此限制。
5.0.7 混凝土的强度设计值可按表5.0.7选取。
5.0.8 混凝土的弹性模量Ec 应按表5.0.8的规定取值。混凝土的剪切变形模量可按所选受压弹性模量值的0.4倍采用。混凝土的泊松比可按0.2采用。
5.0.9 当管道运行阶段的受热温度超过20℃时，混凝土的强度值及弹性模量应予以折减，不同温度作用下混凝土强度值及弹性模量值的折减系数应符合表5.0.9的规定。
注：当受热温度为中间值时，折减系数值可采用线性内插求得。
5.0.10 混凝土和钢筋混凝土结构中使用的混凝土极限强度应符合表5.0.10的规定。
5.0.11 喷射混凝土的设计强度不应低于C20，不同强度等级喷射混凝土的设计强度应符合表5.0.11的规定。
注：喷射混凝土的强度指采用喷射大板切割法，制作成边长为100mm的立方体，在标准条件下养护28d，用标准方法所得的极限抗压强度乘以系数0.95。
5.0.12 喷射混凝土的弹性模量应按表5.0.12采用。
5.0.13 钢筋强度的标准值与设计值应符合表5.0.13的规定。
5.0.14 钢筋的弹性模量Es应按表5.0.14采用。
5.0.15 钢材的强度设计值应根据钢材厚度或直径按表5.0.15-1采用。焊缝的连接强度设计值应符合表5.0.15-2的规定。
5.0.16 钢材的弹性模量 Eg 可按2.06×105MPa采用。
5.0.17 钢材及其焊缝在温度作用下的强度设计值应予以折减，不同温度作用下钢材强度值的折减系数应符合表5.0.17的规定。
注 ：当受热温度为中间值时，折减系数值可采用线性内插求得。
5.0.18 防水材料的规格和性能应符合下列规定：
1 塑料防水板应采用易于焊接的防水板材，厚度不应小于1.2mm，幅宽不宜小于3m；
2 可选用乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯一共聚物沥青(ECB)和ECB／EVA共挤复合板等材料，不宜使用含有氯离子的防水材料；
3 塑料防水板物理力学性能应符合现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108和《高分子防水材料第1部分：片材》GB 18173.1的有关规定；
4 无纺布的密度不应小于350g／m 2 。
6 结构上的作用(荷载)
6.0.1 作用的分类应符合表6.0.1的规定。
6.0.2 作用应根据隧道所处的地形、地质条件、埋置深度、结构特征和工作条件、施工方法、相邻隧道间距等因素，按计算或工程类比确定。当施工中发现作用荷载与实际不符时，应及时修正。对地质条件复杂的隧道，应通过实地量测确定作用的代表值或荷载的计算值及其分布规律。
6.0.3 检查室(竖井)结构土压力标准值的确定应符合下列规定：
1 检查室结构上的竖向土压力标准值应按下列规定确定：
1) 当设计地面高于原状地面时，作用在结构上的竖向土压力标准值应按下式计算：
式中： 
--检查室结构顶面竖向土压力标准值(kPa)。
--填埋式土压力系数，可按1.2～1.4取值；
--回填土的重度(kN／m 3 )，可按18kN／m3 取值；
H s --检查室盖板顶面至设计地面的距离(m)；
2) 对由设计地面开槽施工的检查室，作用在结构上的竖向土压力标准值应按下式计算：
式中： n s --竖向土压力系数。当结构平面尺寸长宽比小于或等于10时，可按1.0取值；当结构平面尺寸长宽比大于10时，宜按1.2取值。
2 作用在检查室结构上的侧向土压力标准值(图6.0.3)应按下列规定确定：
1) 土压力标准值应按主动土压力计算；
2) 当地面平整时，结构位于地下水位以上部分的主动土压力标准值应按下式计算：
式中： 
-- 地下水位以上的主动土压力标准值(kPa)；
-- 主动土压力系数。应根据土的抗剪强度确定，当缺乏试验资料时，砂类土或粉土可取1／3；对黏性土可取l／3～l／4；
--土的天然重度(kN／m3 )；
Z --设计地面至计算点的深度(m)。
3) 结构位于地下水位以下部分的侧向水土压力，应根据地层条件的不同分别按水土分算法和水土合算法确定。
水土分算法计算时，检查室底板底面处的水土压力标准值可按下式计算：
式中： 
--检查室底板底面处的水土压力标准值(kPa)；
Z w --自设计地面至地下水位的距离(m)；
--地下水位以下土的有效重度(kN／m 3 )；
--土的有效黏聚力(kPa)；
--水的重度(kN／m 3 )，可按10kN／m 3 取值。
水土合算法计算时，检查室底板底面处的水土压力标准值可按下式计算：
式中： 
--土的饱和重度(kN／m 3 )。
6.0.4 地面车辆荷载对检查室结构的作用标准值的确定应符合下列规定：
1 地面车辆荷载传递到结构顶面的竖向压力标准值应按下列规定确定：
1) 单个轮压传递到结构顶面的竖向压力标准值(图6.0.4一1)应按下式计算：
式中： 
--轮压传递到结构顶面处的竖向压力标准值(kPa) .
--动力系数，可按表6.0.4的规定取值；
--车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值(kN)；
--i个车轮的着地分布长度(m)；
--i个车轮的着地分布宽度(m)；
H --覆土深度(m)。
2) 两个或两个以上单排轮压综合影响传递到结构顶面的竖向压力标准值(图6.0.4-2)应按下式计算：
式中： n --车轮的总数量(个)；
--沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的净距(m)。
图6.0.4-2 两个或两个以上单排轮压综合影响的传递分布图
1一设计地面；2一结构顶面
3) 多排轮压综合影响传递到结构顶面的竖向压力标准值可按下式计算：
式中： m a --沿车轮着地分布宽度方向的车轮排数(排)；
m b --沿车轮着地分布长度方向的车轮排数(排)；
--沿车轮着地分布长度方向，相邻两个车轮间的净距(m)。
2 地面车辆传递到结构上的侧压力标准值应按下式计算：
式中： 
--地面以下计算深度 Z 处墙上的侧压力标准值(kN/m 2 )：
--地面以下计算深度 Z 处的竖向压力标准值(kN／m 2 )。
当检查井墙顶处由地面车辆荷载作用产生的竖向压力标准值 
分布长度小于墙侧土体的破坏棱体长度( L s )时，地面以下计算深度 Z 处墙上的侧压力标准值可按下列公式计算：
式中： L s --墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度(m)；
h s --墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的等代土高(m)；
A cv --墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面积(m 2 )；
H p --检查室结构总高度(m)。
6.0.5 暗挖隧道恒荷载计算应符合下列规定：
1 计算深埋隧道衬砌时，围岩压力应按松散压力考虑，其垂直及侧向压力应按下列规定确定：
1) 垂直匀布压力应按下列公式计算：
式中： q --围岩垂直均布压力(kPa)；
--围岩重度(kN／m 3 )；
h a --深埋隧道围岩压力计算高度(m)；
S --围岩级别；
--宽度影响系数；
B --隧道宽度(m)；
i -- B 每增减1m时的围岩压力增减率，当 B 小于5m时，取 i 为0.2； B 大于5m时，取 i 为0.1。
2) 作用在衬砌结构上的侧向压力应按下列公式计算：
式中： e t --作用在衬砌结构上的侧向压力(kPa)；
--侧压力系数；
--作用在衬砌结构上不同点的竖向土压力(kPa)：
--岩土内摩擦角(°)；
--计算点至拱顶的垂直距离(m)。
2 对于地面基本水平的浅埋隧道(图6.0.5)，荷载计算标准值应符合下列规定：
1) 当洞顶至地面高度大于或等于2.5 h a 时，隧道顶部垂直压力应按公式(6.0.5-1)计算。隧道顶部垂直压力应符合下列规定：
2) 当洞顶至地面高度大于， ha 且小于2.5 h a 时，隧道顶部垂直压力应按下列公式计算：
式中： H --洞顶至地面高度(m)；
θ --顶板土柱两侧摩擦角(°)，为经验数值，当洞顶至地面高度小于或等于 h a 时，公式(6.0.5-7)中 θ 取0；
β --产生最大推力时的破裂角(°)；
--围岩计算摩擦角(°)。
3) 隧道侧墙水平荷载应按下式计算：
式中： H i --计算点至地面的距离(m)；
e i --作用在隧道侧墙任意点i的侧压力(kPa)。
6.0.6 暗挖隧道活荷载计算应符合下列规定：
1 在道路下方的隧道结构，地面车辆对隧道结构作用标准值 
可按本规程第6.0.4条的规定计算确定，且不应小于20kPa；
2 地面车辆荷载传递到隧道结构上的侧压力 P ，可按下列公式计算：
式中： P --地面车辆荷载传递到地下结构上的侧压力(kPa)；
--隧道上覆地层内摩擦角加权平均值(°)。
6.0.7 结构附加恒荷载、混凝土收缩和徐变影响、地基下沉影响、热力管道及设备自重、温度影响应按本规程附录B的规定确定。
7 检查室(竖井)结构设计与计算
8 隧道结构设计与计算
9 支架结构设计与计算
10 地下水处治及地层预加固设计
11 结构防水
12 施工设计与监控量测
13 环境风险源专项设计
14 工程施工
15 工程验收
附录A 围岩分级
A.0.1 岩体完整程度的定量指标岩体完整性系数 Kv和岩体体积节理数Jv值的测试和计算方法应符合下列规定：
1 岩体完整性指标应针对不同的工程地质岩组或岩性段，选择有代表性的点、段测试岩体弹性纵波速度，并应在同一岩体取样测定岩石纵波速度。岩体完整性系数可按下式计算：
式中：
--岩体弹性纵波速度(km／s)；
--岩石弹性纵波速度(km／s)。
2 岩体体积节理数应针对不同的工程地质岩组或岩性段，选择有代表性的露头或开挖壁面进行节理(结构面)统计。除成组节理外，对延伸长度大于1m的分散节理亦应予以统计。已为硅质、铁质、钙质充填再胶结的节理可不予统计。
每一测点的统计面积不应小于2m×5m。岩体体积节理数应根据节理统计结果按下式计算：
式中： Jv--岩体体积节理数(条／m3 )；
Sn --第 n 组节理每米长测线上的条数；
Sk --每立方米岩体非成组节理条数(条／m3 )。
A.0.2 岩体基本质量影响凶素的修正系数K1、K2、K3的取值可分别按A.0.2-1、表A.0.2-2和表A.0.2-3确定。无表中所示情况时，修正系数取零。
A.0.3 根据岩体(围岩)钻探和开挖过程中出现的主要现象，围岩极高或高初始应力状态的评估可按表A.0.3确定。 
A.0.4 隧道各级围岩自稳能力可按表A.0.4进行判断。
注： 1 小塌方：塌方高度＜3m，或塌方体积<30m3；
2 中塌方：塌方高度3m～6m，或塌方体积30m3 ～100m3；
3 大塌方：塌方高度＞6m，或塌方体积＞l00m3。
附录B 其他作用的计算方法
B.0.1 结构附加荷载应符合下列规定：
1 结构上部和受影响范围内的设施及建筑物和构筑物对结构产生的压力应为结构附加恒荷载。
2 边长为 αl 、 bl的矩形面积均布荷载作用时，矩形角点M下深度为
的N点(图B.0.1-a)的附加应力σz可按下列公式计算：
式中：σz --附加应力(kN／m 2 )；
k --矩形面积均布荷载角点下的应力系数，按表B.0.1的规定取值；
P --均布荷载值(kN／m 2 )；
--面积荷载的长和宽(m)；
--待求点深度(m)。
3 矩形面积荷载中心点 M 下深度为
的 N 点的附加应力计算时(图B.0.1-b)，可将矩形面积分成四等分，先由表B.0.1查找1／4面积角点下的应力系数，则中心点下附加应力σz可按下列公式计算：
4 矩形(图B.0.1-c)面积荷载外任意点 M 下深度为
的 N 点的附加应力计算时，可按图上虚线过M点分成若干面积，则M点下的σz可由几个矩形面积角点下的σz 相叠加而成，按下式计算：
式中：k的脚标表示所代表的面积，如：
表示矩形面积13M6的角点应力系数，按每个面积的长边和短边比及深度和短边之比，由表B.0.1中查得。
B.0.2 结构自重标准值可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计算确定。
B.0.3 地基下沉应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定计算确定。
B.0.4 热力管道及设备自重标准值应符合下列规定：
1 热力管道及设备自重标准值，应为管材、保温层、管内介质及管道附件自重标准值之和；
2 蒸汽管道的管内介质自重标准值，在管道运行阶段，应根据管道运行工况和疏水设备布置情况进行分析，当可能有冷凝水积存时，应考虑管道内的冷凝水积存量；在管道试压阶段，应按管道充满水计算；
3 对蒸汽管网紧邻管道阀门及弯头的管道支架，在管道运行阶段，作用在结构上的管道自重标准值应按动态作用考虑，动力系数可按1.5取值。
B.0.5 混凝土结构隧道及检查室，应考虑在管道运行阶段结构内外壁面温差对结构的作用。壁面温差作用标准值可按现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105的有关规定计算确定，温度影响作用的准永久值系数可按1.0取值。
附录C 检查室及隧道承受水平作用时结构抗滑移稳定验算方法
C.0.1 进行结构承受水平作用的抗滑移稳定验算时抗力应计入由管道及设备自重，结构自重，结构上的竖向土压力形成的摩阻力，尚应计入侧向土压力形成的摩阻力；对于岩石地基，当采取可靠的嵌固措施时，尚应计入岩石对结构的嵌固作用。
C.0.2 检查室结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定可按下式验算(图C.0.2)：
式中 ：G1k--检查室结构上部覆土重标准值(kN)，位于地下水位以下部分应扣除浮托力；
G2k --检查室结构自重与管道及设备自重标准值之和(kN)，位于地下水位以下部分应扣除浮托力；
Fxk 、Fyk --沿检查室结构x轴、y轴方向的管道水平作用标准值(kN)；
--作用在与检查室结构x轴、y轴垂直的侧墙上的主动土压力标准值(kN)，应按本规程第6.0.3条的规定计算确定；
Ks --结构设计稳定性抗力系数；
--土对结构侧面、顶面、底面的摩擦系数，其中土对混凝土结构表面的摩擦系数可按表C.0.2选取。
C.0.3 隧道结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定可按下式验算：
式中：G1s --每延米隧道结构上部ht厚覆土重标准值(kN／m)，位于地下水位以下部分应扣除浮托力。当H＞ha时，取ht为，ha与(1.0～1.5) B二者之中的小值；当 H≤ha时，取ht为全土柱与(1.0～1.5) B二者之中的小值。H为隧道结构覆土厚度；ha为深埋隧道垂直荷载计高度； B为隧道开挖宽度；
G2s--每延米隧道结构自重与管道及设备自重标准值之和(kN／m)，位于地下水位以下部分应扣除浮托力；
ls --固定支架前后隧道总长度(m)。
图C.0.2 检查室结构抗滑移稳定验算示意图
附录D 衬砌结构温度伸缩缝间距计算方法
D.0.1 衬砌结构温度伸缩缝问距可按下列方法计算：
1 温度应力场基本方程(图D.0. 1一1)：
一维线性结构，左端固定，右端受弹性约束，在温差Τ的作用下，其一端产生的变位为其自由变位与弹性约束变位之代数和，即：
式中：△u --结构端部变位(m)；
αh --混凝土线膨胀系数；
Τ--温差(℃)；
--结构计算长度(m)；
--结构温度应力(MPa)；
Ec --混凝土的弹性模量(MPa)，按本规程第5.0.8条的规定确定；
ε--结构应变。
2 外部约束应力方程：
当两种面接触的物体产生相对位移时，在接触面上必然产生剪切应力，此时的剪切应力可表示为：
式中：
--接触面上剪切应力(MPa)；
Cz--地基水平阻力系数(N／mm 3 )，可取10×10-2 ；
--结构水平位移(mm)。
3 隧道衬砌结构温度应力应按下列计算(图D.0.1-2)：
式中：
--自由度系数；
Zt --沿隧道纵轴方向计算长度(m)。
当
= 0时， 
达最大，即：
D.0.2 设置温度伸缩缝应符合下列规定：
1 隧道计算长度可取400m左右；
2 伸缩缝间距应根据设防温差和衬砌与防水板间的水平阻力系数，按前述方法计算确定。不同设防温差和水平阻力系数条件下的伸缩缝间距可按表D.0.2的规定取值；
3 伸缩缝的设置宽度可取自由端水平位移值的2倍，伸缩缝宽度宜取20mm～30mm。
附录E 施工验收记录
E.0.1 施工现场质量管理检查记录可按表E.0.1的规定执行。
E.0.2 检验批质量验收记录可按表E.0.2的规定执行。
E.0.3 分项工程质量验收记录可按表E.0.3的规定执行。
E.0.4 分部工程质量验收记录可按表E.0.4的规定执行。
E.0.5 单位工程验收记录可按表E.0.5-1～表E.0.5-4的规定执行。
